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COMUNICACIONES ELECTRONICAS 2
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Perguntas do quiz (181)
1201. EN LA DISTORSION POR DETECTOR. SI LA CONTANTE DE TIEMPO RC ES DEMASIADO PEQUEÑA, LA FORMA DE ONDA DE SALIDA SE PARECE A UNA SEÑAL RECTIFICADA DE MEDIA ONDA, A ESTO SE LE LLAMA:
- ADISTORSION POR RECTIFICACION
- BRECORTE DIAGONAL
2202. EN LA DISTORSION POR DETECTOR. SI LA CONSTANTE DE TIEMPO RC ES DEMASIADO GRANDE, LA PENDIENTE DE LA FORMA DE ONDA DE SALIDA NO PUEDE SEGUIR LA PENDIENTE TRASERA DE LA ENVOLVENTE. A ESTO SE LE LLAMA:
- ARECORTE DIAGONAL
- BDISTORSION POR RECTIFICACION
3203. ESTE CIRCUITO COMPENSA VARIACIONES PEQUEÑAS EN EL NIVEL DE LA SEÑAL DE RF RECIBIDA. AUMENTA EN FORMA AUTOMATICA LA GANANCIA DEL RECEPTOR CON VALORES BAJOS DE ENTRADA RF, Y DISMINUYE EN FORMA AUTOMATICA LA GANANCIA DEL RECEPTOR CUANDO SE RECIBE UNA SEÑAL FUERTE DE RF.
- ACONTROL AUTOMATICO DE GANACIA CAG
- BCAG SIMPLE
- CCAG DEMORADO
- DCAG DIRECTO
44. ESTE CAG VIGILA EL NIVEL DE LA SEÑAL RECIBIDA Y MANDA DE REGRESO UNA SEÑAL A LOS AMPLIFICADORES DE RF Y FI, PARA QUE AJUSTEN EN FORMA AUTOMATICA SU GANANCIA.
- ACAG SIMPLE
- BCAG DEMORADO
- CCAG DIRECTO
5205. EL OBJETO DE ESTE CAG ES PERMITIR QUE UN RECEPTOR DETECTE Y DEMODULE CON IGUAL CALIDAD, LAS SEÑALES QUE SE TRANSMITEN DESDE DISTINTAS ESTACIONES, CUY APOTENCIA DE SALIDA Y DISTANCIA AL RECEPTOR VARIA.
- ACAG SIMPLE
- BCAG DEMORADO
- CCAG DIRECTO
6206. ESTE CAG SE USA EN LOS RECEPTORES DE RADIO AM COMERCIALES MENOS COSTOSOS.
- ACAG SIMPLE
- BCAG DEMORADO
- CCAG DIRECTO
7207. EN EL CAG SIMPLE LA POLARIZACION DEL CAG COMIENZA A AUMENTAR TAN PRONTO COMO LA INTENSIDAD DE LA SEÑAL RECIBIDA ES MAYOR QUE EL RUIDO TERMICO DEL RECEPTOR, EN CONSECUENCIA, EL RECEPTOR SE HACE MENOS SIMPLE LO QUE SE LE CONOCE COMO:
- ADESENSIBILIACION AUTOMATICA
- BCONTROL AUTOMATICO DE CONTROL
8208. ESTE CAG EVITA QUE EL VOLTAJE DE RETROALIMENTACION DEL CAG LLEGUE A LOS AMPLIFICADORES DE RF O FI, HASTA QUE EL NIVEL DE RF PASE DE UNA MAGNITUD PREDETERMINADA.
- ACAG DEMORADO
- BCAG SIMPLE
- CCAG DIRECTO
9209. ESTE CAG ES PARECIDO AL CAG CONVENCIONAL, PERO LA SEÑAL DE RECEPCION SE VIGILA MAS CERCA DEL FRENTE DEL RECEPTOR Y ELVOLTAJE DE CORRECCION SE ALIMENTA POSITIVAMENTE A LOS AMPLIFICADORES DE FI.
- ACAG DIRECTO
- BCAG DEMORADO
- CCAG SIMPLE
10210. EN ESTE CAG, CUANDO SE DETECTA UN CAMBIO EN EL NIVEL DE LA SEÑAL, SE PUEDE COMPENSAR EN LAS ETAPAS SIGUIENTES.
- ACAG DIRECTO
- BCAG DEMORADO
- CCAG SIMPLE
11211. SU OBJETIVO ES SILENCIAR A UN RECEPTOR CUANDO NO HAY RECEPCION DE SEÑAL.
- ACIRCUITO REDUCTOR DE RUIDOS
- BLIMITADORES O RECORTADORES DE DIODO
- CCIRCUITO ELIMINADOR
12212. ES EL CONOCIDO COMO RUIDO DE FRITURAS Y ESTATICA QUE TIENE LA BOCINA CUANDO NO HAY RECEPCION DE PORTADORA.
- ARUIDO INTERNO
- BRUIDO EXTERNO
13213. MANTIENE APAGADA O ENMUDECIDA LA SECCION DE AUDIO DEL RECEPTOR CUANDO NO HAY SEÑAL RECIBIDA.
- ACIRCUITO SUPRESOR DE RUIDOS
- BLIMITADORES O RECORTADORES DE DIODO
- CCIRCUITO ELIMINADOR
14214. UNA DE LAS DESVENTAJAS DE ESTE CIRCUITO ES QUE LAS SEÑALES DEBILES DE RF NO PRODUCEN SALIDA DE AUDIO.
- ACIRCUITO ELIMINADOR
- BLIMITADORES O RECORTADORES DE DIODO
15215. ESTE CIRCUITO UTILIZA EL VOLTAJE DE CAG PARA VIGILAR LA INTENSIDAD DE LA SEÑAL DE RF RECIBIDA. MIENTRAS MAYOR SEA EL VOLTAJE DE CAG, LA SEÑAL DE RF ES AS FUERTE. CUANDO EL VOLTAJE DE CAG BAJA DE UN NIVEL PREESTABLECIDO, ESTE SE ACTIVA Y DESACTIVA LA SECCION DE AUDIO DEL RECPTOR.
- ACIRCUITO REDUCTOR DE RUIDOS
- BLIMITADORES O RECORTADORES DE DIODOS
- CCIRCUITO ELIMINADOR
16216. SE PUEDE ELIMINAR LOS ESTADOS TRANSISTORIOS DE RUIDO DE GRAN AMPLITUD Y CORTA DURACION, COMO POR EJEMPLO EL RUIDO IMPULSIVO, PONIENDO ESTE CIRCUITO EN LA SECCION DE AUDIO DEL RECEPTOR.
- ALIMITADORES O RECORTADORES DE DIODO
- BSUPRESOR DE RUIDOS
- CCIRCCUITO ELIMINADOR
17217. ESTE CIRCUITO ES OTRA OPCION QUE SE USA CON FRECUENCIA PARA REDUCIR LOS EFECTOS DEL RUIDO IMPULSIVO DE GRAN AMPLITUD.
- ACIRCUITO ELIMINADOR
- BSUPRESOR DE RUIDO
- CLIMITADORES O RECORTADORES DE DIODO
18218. ESTE CIRCUITO DETECTA LA PRESENCIA DE UN PICO DE GRAN AMPLITUD Y CORTA DURACION, Y ENMUDECE AL RECEPTOR APAGANDO UNA PARTE DEL MISMO DURANTE LA DURACION DEL PULSO.
- ACIRCUITO ELIMINADOR
- BSUPRESOR DE RUIDO
- CLIMITADORES O RECORTADORES DE DIODO
19219. ESTOS CIRCUITOS TIENEN POCO EFECTO SOBRE EL RUIDO BLANCO, YA QUE SOLO TRABAJAN CUANDO EL RUIDO DA UN SALTO HASTA UN VALOR SUPERIOR AL DE LA SEÑAL.
- ACIRCUITOS LIMITADORES Y ELIMINADORES
- BCIRCUITOS LIMITADORES O RECORTADORES DE DIODO
- CSUPRESOR DE RUIDO
20220. CUANDO SE DETECTA UN PULSO DE RUIDO A LA ENTRADA DE LA SECCION AMPLIFICADORA DE FI EN UN RECEPTOR, ESTE CIRCUITO APAGA LOS AMPLIFICADORES DE FI DURANTE EL PULSO, AQUIETANDO ASI AL RECEPTOR.
- ACIRCUITO ELIMINADOR
- BCIRCUITO LIMITADOR O RECORTADOR DE DIODO
- CSUPRESORES DE RUIDO
21221. ES UNA MEDIDA ALTERNA DE SEÑAL A RUIDO, DONDE SE APLICA UNA PORTADORA MODULADA 30% POR UN TONO DE 1 KHZ EN LA ENTRADA DEL RECEPTOR.
- AINDICACION DE SEÑAL MAS RUIDO ENTRE RUIDO (S+N/N)
- BSEÑAL DE RUIDO DE BANDA ANGOSTA
- CSENSIBILIDAD DE UN RECEPTOR AM
22222. ESTE PARAMETRO SE DEFINE EN GENERAL COMO EL VALOR MINIMO DE LA SEÑAL EN LA ENTRADA DEL RECEPTOR CON MODULACION DE 30%, NECESARIA PARA PRODUCIR UNA POTENCIA DE SALIDA DE AUDIO CUANDO MENOS DE 500 mV CON UNA S+N/N DE 10 DB.
- ASENSIBILIDAD DE UN RECEPTOR AM
- BINDICACION DE SEÑAL MAS RUIDO ENTRE RUIDO
- CSEÑAL DE RUIDO DE BANDA ANGOSTA
23223. ES OTRO METODO DE MEDIR LAS INTENSIDADES RELATIVAS DE SEÑAL Y RUIDO, EL CUAL SOLO TIENE SENTIDO SI EL FILTRO RECHAZA BANDA TIENE UN ANCHO DE BANDA EXTREMADAMENTE BAJO, DE UNOS CUANTOS HERTZ, E INTRODUCE 40 DB O MAS DE ATENUACION A LA SEÑAL.
- ASEÑAL A RUIDO DE BANDA ANGOSTA
- BINDICACION DE SEÑAL MAS RUIDO ENTRE RUIDO S+N/N
- CSENSIBILIDAD DE UN RECEPTOR AM
24224. DENTRO DE LOS RECEPTORES DE AM EN CIRCUITO DIGITAL, ESTE CUENA CON CUATRO ETAPAS DE AMPLIFICADOR DE RF, MEZCLADOR, OSCILADOR LOCAL Y AMPLIFICADORE DE FI.
- ALM1820
- BNE/SA 602A
- CNE/SA 5200
25225. DENTRO DE LOS RECEPTORES DE AM EN CIRCUITO DIGITAL, HOY SE CONSIGUEN CIRCUITOS INTEGRADOS LINEALES EN UN SOLO CI, QUE EFECTUAN TODAS LAS FUNCIONES DE UN RECEPTOR, EXCEPTO.
- AFILTRADO DE RF Y FI
- BAMPLIFICADO DE RF Y FI
- CMEZCLADO DE RF Y FI
26226. NO SON TAN UTILIZADOS POR QUE LA REDUCCION DEL TAMAÑO FISICO QUE FUE POSIBLE AL REDUCIR LA CANTIDAD DE COMPONENTES MEDIANTE LA INTEGRACION, SE ELIMINÓ POR EL TAMAÑO DE LOS COMPONENTES EXTERNOS NECESARIOS PARA PROPORCIONAR LIMITACION DE BANDA Y SELECCION DE CANAL
- ALOS RECEPTORES DE RADIO CON CIRCUITO INTEGRADO LINEAL DE AM
- BLOS AMPLIFICADORE RADIO CON CIRCUITO INTEGRADO LINEAL DE AM
- CLOS FILTROS DE RADIO CON CIRCUITO INTEGRADO LINEAL DE AM
27227. UNA FRECUENCIA INTERMEDIA RELATIVAMENTE ALTA SIRVE PARA:
- ARECHAZO DE LA FRECUENCIA IMAGEN
- BAMPLIFICACION DE LA FRECUENCIA IMAGEN
- CFILTRADO DE LA FRECUENCIA IMAGEN
28228. PARA LOS AMPLIFICADORES SELECTIVOS DE ALTA GANANCIA QUE SON ESTABLES Y SE NEUTRALIZAN CON FACILIDAD, ES NECESARIO UNA FRECUENCIA INTERMEDIA _____________PARA UN BUEN RECHAZO DE LA FRECUENCIA IMAGEN.
- ABAJA
- BALTA
29229. EN ESTE TIPO DE RECEPTORES DE AM, LA PRIMERA FI ES UNA FRECUENCIA RELATIVAMENTE ALTA PARA TENER UN BUEN RECHAZO DE LA FRECUENCIA IMAGEN Y EN LA SEGUNDA FI TIENE UNA FRECUENCIA BAJA, PARA FACILIDAD DE AMPLIFICACION.
- ARECEPTORES DE AM DE DOBLE CONVERSION
- BRECEPTORES DE AM EN CIRCUITO INTEGRADO LINEAL
30230. EN LOS AMPLIFICADORES DE AM DE DOBLE CONVERSION, SE RECHAZA LA FRECUENCIA IMAGEN CON:
- AFI ALTA
- BFI BAJA
31231. EN LOS AMPLIFICADORES DE AM DE DOBLE CONVERSION, SE FACILITA LA AMPLIACION CON:
- AFI BAJA
- BFI ALTA
32232. ESTA GANANCIA NO ES MAS QUE LA RELACION DEL NIVEL DE LA SEÑAL DEMODULADA A LA SALIDA DEL RECEPTOR (SALIDA DE AUDIO) ENTRE EL NIVEL DE LA SEÑAL DE RADIOFRECUENCIA A LA ENTRADA DEL RECEPTOR.
- AGANANCIA NETA DEL RECEPTOR
- BGANANCIA GENERAL DEL SISTEMA
- CGANANCIA DE RF DEL RECEPTOR
33233. ES LA DIFERENCIA ENTRE LA INTENSIDAD DE LA SEÑAL DE AUDIO EN dBm Y LA DE LA SEÑAL DE RF EN dBm.
- AGANANCIA NETA DEL RECEPTOR
- BGANANCIA GENERAL DEL SISTEMA
- CGANANCIA DE RF DEL RECEPTOR
34234. ES LA SUMA EN dB, DE TODAS LAS GANANCIAS DEL RECEPTOR, MENOS LA SUMA, EN dB DE TODAS LAS PERDIDAS
- AGANANCIA NETA DEL RECEPTOR
- BGANANCIA GENERAL DEL SISTEMA
- CGANANCIA DE RF DEL RECEPTOR
35235. ENTRE LAS ______________DEL RECEPTOR, ESTAN LA DEL PRESELECTOR, DEL MEZCLADOR (ES DECIR, LA GANANCIA DE CONVERSION) Y LAS DE LOS DETECTORES.
- APERDIDAS NORMALES
- BGANANCIAS
- CGANANCIA GENERAL DEL SISTEMA
36236. ENTRE LAS __________ESTAN LA DE RF, DE FI Y DEL AMPLIFICADOR DE AUDIO.
- AGANANCIAS
- BPERDIDAS NORMALES
- CGANANCIA GENERAL DEL SISTEMA
37237. EN UN RECEPTOR DE AM EL PRESELECTOR, MEZCLADOR Y DETECTORES SE CONSIDERAN:
- APERDIDAS
- BGANANCIAS
38238. EN UN RECEPTOR DE AM EL AMPLIFICADOR DE RF Y FI Y AMPLIFICADOR DE AUDIO SE CONSIDERAN:
- AGANANCIAS
- BPERDIDAS
39239. INCLUYE TODAS LAS GANACIAS Y LAS PERDIDAS QUE TIENE UNA SEÑAL AL PROPAGARSE DE LA ETAPA DE SALIDA DEL TRANSMISOR HASTA LLEGAR A LA SALIDA DEL DETECTOR EN EL RECEPTOR, E INCLUYE LA GANANCIA DE LA ANTENA Y LAS PERDIDAS EN LA LINEA DE TRANSMISION Y POR PROPAGACION.
- AGANANCIA GENERAL DEL SISTEMA
- BGANANCIA NETA DEL RECEPTOR
40240. EN AM CONVENCIONAL, QUE LA POTENCIA DE LA PORTADORA TIENE DOS TERCIOS O MAS DE LA POTENCIA TOTAL TRANSMITIDA, SE CONSIDERA:
- ADESVENTAJA
- BVENTAJA
41241. EN AM CONVENCIONAL, USAR EL DOBLE DE ANCHO DE BANDA QUE EL NECESARIO EN LOS SISTEMAS DE BANDA LATERAL UNICA SE CONSIDERA:
- ADESVENTAJA
- BVENTAJA
42242. EN LOS SITEMAS CONVENCIONALES DE AM, LA INFORMACION CONTENIDA EN _____________________ES IDENTICA A LA DE LA BANDA INFERIOR.
- ABANDA LATERAL SUPERIOR
- BBANDA LATERAL INFERIOR
- CPORTADORA
43243. ES EL USO MAS IMPORTANTE DE LOS SISTEMAS DE BANDA LATERAL UNICA CON SUPRESION DE PORTADORA.
- ACOMUNICACIONES DE MULTICANAL QUE EMPLEAN EL FDM
- BCOMUNICACIONES DE MULTICANAL QUE EMPLEAN EL TDM
44244. ESTE SISTEMA ES INEFICIENTE RESPECTO A LA POTENCIA Y AL ANCHO DE BANDA, QUE SON LAS DOS CONSIDERACIONES MAS IMPORTANTES AL DISEÑAR LOS SISTEMAS MODERNOS DE COMUNICACIONES ELECTRONICAS.
- AAM CONVENCIONAL
- BSISTEMAS AM DE BANDA LATERAL UNICA
45245. ES UNA FORMA DE MODULACION DE AMPLITUD EN LA QUE LA PORTADORA SE TRANSMITE CON POTENCIA MAXIMA, PERO SOLO SE TRANSMITE UNA DE LAS BANDAS LATERALES.
- AAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA DE MAXIMA POTENCIA (SSBFC)
- BAM DE ABNDA LATERAL UNICA Y PORTADORA SUPRIMIDA (SSBSC)
- CAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA REDUCIDA (SSBRC)
- DAM DE BANDA LATERAL INDEPENDIENTE (ISB)
- EAM DE BANDA LATERAL RESIDUAL (VSB)
46246. ESTE PARAMETRO ES IGUAL EN LOS SISTEMAS DE BANDA LATERAL UNICA Y DOBLE BANDA LATERAL.
- ALAS RELACIONES DE SEÑAL A RUIDO
- BANCHO DE BANDA
- CPOTENCIA
47247. ES UNA FORMA DE MODULACION DE AMPLITUD EN EL QUE LA PORTADORA SE SUPRIME EN SU TOTALIDAD Y SE QUITA UNA DE LAS BANDAS LATERALES.
- AAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA SUPRIMIDA (SSBSC)
- BAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA DE MAXIMA POTENCIA (SSBFC)
- CAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA REDUCIDA (SSBRC)
- DAM DE BANDA LATERAL INDEPENDIENTE (ISB)
- EAM DE BANDA LATERAL RESIDUAL (VSB)
48248. ESTE SISTEMA DE COMUNICACIONES REQUIERE LA MITAD DEL ANCHO DE BANDA QUE EN LA AM CONVENCIONAL DE DOBLE BANDA LATERAL Y BASTANTE MENOS POTENCIA DE TRANSMISION.
- AAM DE ABNDA LATERAL UNICA Y PORTADORA SUPRIMIDA (SSBSC)
- BAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA DE MAXIMA POTENCIA (SSBFC)
- CAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA REDUCIDA (SSBRC)
- DAM DE BANDA LATERAL INDEPENDIENTE (ISB)
- EAM DE BANDA LATERAL RESIDUAL (VSB)
49249. SU FORMA DE ONDA NO ES UNA ENVOLVENTE, SIMPLEMENTE ES UNA SENOIDE DE UNA SOLO FRECUENCIA, IGUAL A LA FRECUENCIA DE LA PORTADORA MAS LA FRECUENCIA DE LA SEÑAL MODULADORA O LA FRECUENCIA DE LA PORTADORA MENOS LA FRECUENCIA DE LA SEÑAL MODULADORA, DEPENDIENDO DE CUAL BANDA LATERAL SE TRANSMITE.
- AAM DE ABNDA LATERAL UNICA Y PORTADORA SUPRIMIDA (SSBSC)
- BAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA DE MAXIMA POTENCIA (SSBFC)
- CAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA REDUCIDA (SSBRC)
- DAM DE BANDA LATERAL INDEPENDIENTE (ISB)
- EAM DE BANDA LATERAL RESIDUAL (VSB)
50250. ES UNA FORMA DE MODULACION DE AMPLITUD, EN LA QUE SE QUITA TOTALMENTE UNA BANDA LATERAL Y EL VOLTAJE DE LA PORTADORA SE REDUCE MAS O MENOS HASTA 10% DE SU AMPLITUD NO MODULADA.
- AAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA REDUCIDA (SSBRC)
- BAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA DE MAXIMA POTENCIA (SSBFC)
- CAM DE ABNDA LATERAL UNICA Y PORTADORA SUPRIMIDA (SSBSC)
- DAM DE BANDA LATERAL INDEPENDIENTE (ISB)
- EAM DE BANDA LATERAL RESIDUAL (VSB)
51251. EN ESTE SISTEMA SE SUPRIME TOTALMENTE LA PORTADORA DURANTE LA MODULACION Y DESPUES SE VUELVE A INSERTAR CON AMPLITUD REDUCIDA.
- AAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA REDUCIDA (SSBRC)
- BAM DE BANDA LATERAL INDEPENDIENTE (ISB)
- CAM DE BANDA LATERAL RESIDUAL (VSB)
- DAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA DE MAXIMA POTENCIA (SSBFC)
- EAM DE ABNDA LATERAL UNICA Y PORTADORA SUPRIMIDA (SSBSC)
52252. SE LE CONOCE TAMBIEN COMO SISTEMA DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA REINSERTADA.
- AAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA REDUCIDA (SSBRC)
- BAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA DE MAXIMA POTENCIA (SSBFC)
- CAM DE ABNDA LATERAL UNICA Y PORTADORA SUPRIMIDA (SSBSC)
- DAM DE BANDA LATERAL INDEPENDIENTE (ISB)
- EAM DE BANDA LATERAL RESIDUAL (VSB)
53253. EN ESTE SISTEMA PARA DEMODULAR UNA FORMA DE ONDA MEDIANTE UN DETECTOR CONVENCIONAL DE PICOS, LA PORTADORA SE DEBE SEPARA, AMPLIFICAR Y DESPUES REINSERTAR CON INTENSIDAD MAYOR EN EL RECEPTOR.
- AAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA REDUCIDA (SSBRC)
- BAM DE BANDA LATERAL INDEPENDIENTE (ISB)
- CAM DE BANDA LATERAL RESIDUAL (VSB)
- DAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA DE MAXIMA POTENCIA (SSBFC)
- EAM DE ABNDA LATERAL UNICA Y PORTADORA SUPRIMIDA (SSBSC)
54254. A LA TRANSMISION CON PORTADORA REDUCIDA SE LE CONOCE COMO:
- APORTADORA INCREMENTADA
- BPORTADORA SUPRIMIDA
- CPORTADORA AMPLIFICADA
55255. EN LOS SISTEMAS SSBRC, A LA FRECUENCIA REINSERTADA PARA FINES DE DEMODULACION SE LE CONOCE COMO
- AFRECUENCIA PILOTO
- BFRECUENCIA IMAGEN
- CFRECUENCIA INCREMENTADA
56256. EN ESTE SISTEMA, SE REQUIERE LA MITAD DEL ANCHO DE BANDA QUE EN EL AM CONVENCIONAL, Y SE ECONOMIZA MUCHA POTENCIA.
- AAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA REDUCIDA (SSBRC)
- BAM DE BANDA LATERAL INDEPENDIENTE (ISB)
- CAM DE BANDA LATERAL RESIDUAL (VSB)
- DAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA DE MAXIMA POTENCIA (SSBFC)
- EAM DE ABNDA LATERAL UNICA Y PORTADORA SUPRIMIDA (SSBSC)
57257. ES UNA FORMA DE MODULACION DE AMPLITUD EN LA QUE UNA SOLA FRECUENCIA DE PORTADORA SE MODULA EN FORMA INDEPENDIENTE CON DOS SEÑALES MODULADORAS DIFERENTES.
- AAM DE BANDA LATERAL INDEPENDIENTE (ISB)
- BAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA DE MAXIMA POTENCIA (SSBFC)
- CAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA SUPRIMIDA (SSBSC)
- DAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA REDUCIDA
- EAM DE BANDA LATERAL RESIDUAL
58258. ES UNA FORMA DE TANSMISION DE DOBLE BANDA LATERAL EN EL QUE EL TRANSMISOR CONSISTE EN DOS MODULADORES INDEPENDIENTES DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA SUPRIMIDA.
- AAM DE BANDA LATERAL INDEPENDIENTE
- BAM DE BANDA LATERAL RESIDUAL
- CAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA SUPRIMIDA
- DAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA RESIDUAL
- EAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA DE MAXIMA POTENCIA
59259. LAS SEÑALES DE SALIDA DE BANDA LATERAL UNICA PROCEDENTES DE LOS MODULADORES SE COMBINAN PARA FORMAR UNA SEÑAL DE DOBLE BANDA LATERAL, EN LA QUE LAS DOS BANDAS LATERALES SON TOTALMENTE INDEPENDIENTES ENTRE SI, EXCEPTO QUE SON SIMENTRICAS RESPECTO A UNA FRECUENCIA PORTADORA COMUN.
- AAM DE BANDA LATERAL INDEPENDIENTE
- BAM DE BANDA LATERAL RESIDUAL
- CAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA REDUCIDA
- DAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA SUPRIMIDA
- EAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA DE MAXIMA POTENCIA
60260.EN ESTE SISTEMA UNA BANDA LATERAL ESTA ARRIBA DE LA PORTADORA, EN EL ESPECTRO DE FRECUENCIAS Y UNA ESTA ABAJO. PARA FINES DE DEMODULACION, SE REINSERTA LA PORTADORA GENERALMENTE CON NIVEL REDUCIDO.
- AAM DE BANDA LATERAL INDEPENDIENTE
- BAM DE BANDA LATERAL RESIDUAL
- CAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA DE MAXIMA POTENCIA
- DAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA SUPRIMIDA
- EAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA REDUCIDA
61261. EN ESTE SISTEMA, LA FORMA DE ONDA ES IDENTICA A LA DE UNA DE DOBLE BANDA LATERAL Y PORTADORA SUPRIMIDA, PERO CON UNA RAPIDEZ DE REPETICION IGUAL A DOS VECES LA FRECUENCIA DE LA SEÑAL MODULADORA.
- AAM DE BANDA LATERAL INDEPENDIENTE
- BAM DE BANDA LATERAL RESIDUAL
- CAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA SUPRIMIDA
- DAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA REDUCIDA
- EAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA DE MAXIMA POTENCIA
62262. EN ESTE SISTEMA SE CONSERVAN TANTO LA POTENCIA DE TRANSMISION COMO EL ANCHO DE BANDA, POR QUE SE TRANSMITEN DOS FUENTES DE INFORMACION DENTRO DEL MISMO ESPECTRO DE FRECUENCIAS QUE SE NECESITARIA PARA UNA SOLA FUENTE CON EL USO DE LA TRANSMISION CONVENCIONAL DE DOBLE BANDA LATERAL.
- AAM DE BANDA LATERAL INDEPENDIENTE
- BAM DE BANDA LATERAL RESIDUAL
- CAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA DE MAXIMA POTENCIA
- DAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA SUPRIMIDA
- EAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA REDUCIDA
63263. ESTE SISTEMA ES UNA TÉCNICA QUE SE UTILIZA EN EUA PARA TRANSMISIÓN ESTEREOFÓNICA EN AM. UN CANAL (EL IZQUIERDO) SE TRANSMITE EN LA BANDA LATERAL INFERIOR Y EL OTRO (EL DERECHO) EN LA BANDA LATERAL SUPERIOR.
- AAM DE BANDA LATERAL INDEPENDIENTE
- BAM DE BANDA LATERAL RESIDUAL
- CAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA DE MAXIMA POTENCIA
- DAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA SUPRIMIDA
- EAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA REDUCIDA
64264. ES UNA FORMA DE MODULACION DE AMPLITUD DONDE SE TRANSMITEN LA PORTADORA Y UNA BANDA LATERAL DE MAXIMA POTENCIA, PERO SOLO UNA PARTE DE LA SEGUNDA BANDA LATERAL.
- AAM DE BANDA LATERAL RESIDUAL
- BAM DE BANDA LATERAL INDEPENDIENTE
- CAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA DE MAXIMA POTENCIA
- DAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA REDUCIDA
- EAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA SUPRIMIDA
65265. EN ESTE SISTEMA LAS SEÑALES MODULADORAS DE MENOR FRECUENCIA SE TRANSMITEN EN DOBLE BANDA LATERAL, Y LAS DE MAYOR FRECUENCIA SE TRANSMITEN EN BANDA LATERAL UNICA.
- AAM DE BANDA LATERAL RESIDUAL
- BAM DE BANDA LATERAL IDEPENDIENTE
- CAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA DE MAXIMA POTENCIA
- DAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA SUPRIMIDA
- EAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA REDUCIDA
66266. EN ESTE SISTEMA LAS FRECUENCIAS MENORES PUEDEN TENER EL 100% DE MODULACION, MIENTRAS QUE LAS MAYORES NO PUEDEN ALCANZAR EFECTO MAYOR QUE EL 50% DE MODULACION.
- AAM DE BANDA LATERAL RESIDUAL
- BAM DE BANDA LATERAL INDEPENDIENTE
- CAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA DE MAXIMA POTENCIA
- DAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA SUPRIMIDA
- EAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA REDUCIDA
67267. EN ESTE SISTEMA LAS FRECUENCIAS MODULADORAS MENORES SE HACEN DESTACAR Y PRODUCEN SEÑALES DE MAYOR AMPLITUD EN EL DEMODULADOR QUE LAS DE ALTA FRECUENCIA.
- AAM DE BANDA LATERAL RESIDUAL
- BAM DE BANDA LATERAL INDEPENDIENTE
- CAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA SUPRIMIDA
- DAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA REDUCIDA
- EAM DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA DE MAXIMA POTENCIA
68268. EL SISTEMA ___________MAS CONOCIDO ES EL DE LA PARTE DE IMAGEN EN LAS SEÑALES DE TELEVISION COMERCIAL.
- AVSB
- BSSBFC
- CSSBRC
- DSSBSC
- EISB
69269. LA FCC DESIGA AL VSB COMO:
- AA5C
- BA4C
- CA3C
70270. SON VENTAJAS OBVIAS EN LA TRANSMISIÓN CON BANDA LATERAL ÚNICA Y PORTADORAS SUPRIMIDAS O REDUCIDA, EN COMPARACIÓN CON LA TRANSMISIÓN CONVENCIONAL CON DOBLE BANDA LATERAL Y PORTADORA DE MÁXIMA POTENCIA (ES DECIR AM CONVENCIONAL)
- AANCHO DE BANDA Y POTENCIA
- BANCHO DE BANDA Y FRECUENCIA
- CANCHO DE BANDA Y AMPLITUD DE PORTADORA
71271. EN ESTE SISTEMA SE REQUIERE LA MITAD DEL ANCHO DE BANDA QUE EL DE LA BANDA LATERAL DOBLE.
- ABANDA LATERAL UNICA
- BBANDA LATERAL RESIDUAL
- CBANDA LATERAL INDEPENDIENTE
72272. EN ESTAS TRANSMSIONES SE REQUIERE BASTANTE MENOS POTENCIA TOTAL DE TRANSMISION QUE EN LA AM DE PORTADORA DE MAXIMA POTENCIA.
- AEN LAS TRANSMISIONES CON PORTADORA SUPRIMIDA Y REDUCIDA
- BEN LAS TRANSMISIONES CON PORTADORA RESIDUAL E INDEPENDIENTE
- CEN LAS TRANSMISIONES CON PORTADORA DE DOBLE BANDA LATERAL
73273. ES UNA PARAMETRO NECESARIO PARA PRODUCIR DETERMINADA RELACION DE SEÑAL A RUIDO EN LA SALIDA DE UN RECEPTOR, ES UN MEDIO COMODO Y UTIL PARA COMPARAR LOS REQUISITOS DE POTENCIA Y LA EFICIENCIA RELATIVA DE LOS SISTEMAS DE SSB Y LOS CONVENCIONALES DE AM.
- ALA POTENCIA TOTAL TRANSMITIDA
- BLA RELACION DE SEÑAL A RUIDO
- CEL ANCHO DE BANDA TOTAL TRANSMITIDO
74274. DETERMINA EL GRADO DE INTELIGIBILIDAD DE UNA SEÑAL RECIBIDA.
- ALA RELACION DE SEÑAL A RUIDO
- BLA POTENCIA TOTAL DE TRANSMISION
- CEL ANCHO DE BANDA TOTAL DE TRANSMISION
75275. COMPARANDO LA TRANSMISIÓN CON BANDA LATERAL UNICA Y LA AM CONVENCIONAL, SE TIENE LA MISMA EFICIENCIA CON SISTEMA SSBSC USANDO SOLO _________DE LA POTENCIA TRANSMITIDA Y ___________DEL ANCHO DE BANDA.
- AUN TERCIO, LA MITAD
- BUN MEDIO, LA MITAS
- CUN CUARTO, LA MITAD
76276. ES LA POTENCIA RMS DESARROLLADA EN LA CRESTA DE LA ENVOLVENTE DE MODULACION, ES DECIR, CUANDO LOS COMPONENTES DE SEÑAL MODULADORA TIENEN SUS AMPLITUDES MAXIMAS.
- APOTENCIA MAXIMA ENVOLVENTE PEP
- BPOTENCIA TOTAL DE TRANSMISION
- CVOLTAJE MAXIMO ENVOLVENTE
77277. EN LA AM CONVENCIONAL SE REQUIEREN _____UNIDADES DE VOLTAJE POR BANDA LATERAL, Y _____UNIDAD PARA LA PORTADORA, HACIENDO UN TOTAL DE ______VOLTS MAXIMOS DE ENVOLVENTE (PEV) Y SOLO ______PARA LA BANDA LATERAL UNICA.
- A0.5, 1, 2, 0.707
- B0.5, 2, 4, 0.707
- C1, 1, 2, 0.707
78278. LA EFICIENCIA DEL SISTEMA SSBSC EN CUANTO _________, ES IGUAL A LA DE LA AM CONVENCIONAL.
- ASEÑAL/RUIDO
- BANCHO DE BANDA
- CPOTENCIA
79279. VENTAJA DEL SSB, DEBIDO A QUE SE NECESITA MUCHO MENOR POTENCIA TRANSMITIDA PARA PRODUCIR ESENCIALMENTE LA MISMA CALIDAD DE SEÑAL EN EL RECEPTOR QUE LA QUE SE ALCANZA CON LA TRANSMISION CON PORTADORA DE MAXIMA POTENCIA DE DOBLE BANDA LATERAL
- AAHORRO DE ENERGIA
- BAHORRO DE ANCHO DE BANDA
- CDESVANECIMIENTO SELECTIVO
- DREDUCCION DE RUIDO
8080. VENTAJA DE LA TRANSMISION DE SSB, DEBIDO A QUE SE REDUCE EL ANCHO DE BANDA NECESARIO EN UN FACTOR MAYOR QUE DOS.
- AAHORRO DE ANCHO DE BANDA
- BAHORRO DE ENERGIA
- CDESVANECIMIENTO SELECTIVO
- DREDUCCION DE RUIDO
81281. SE LE CONOCE CUANDO EN LA TRANSMISION CON DOBLE BANDA LATERAL, LAS DOS BANDAS LATERALES Y LA PORTADORA SU PUEDEN PROPAGAR CON DISTINTAS TRAYECTORIAS A TRAVES DE LOS MEDIOS DE TRANSMISION Y EN CONSECUENCIA SUFRIR DETERIOROS POR TRANSMISION.
- ADESVANECIMIENTO SELECTIVO
- BDESVANECIMIENTO DE BANDA LATERAL
- CDESVANECIMIENTO DE AMPLITUD DE PORTADORA
82282. TIPO DE DESVANECIMIENTO EN EL QUE SE ATENUA MUCHO UNA BANDA LATERAL, CAUSANDO CIERTA DISTORSION, PERO NO ES MUY PERJUDICIAL POR QUE LAS DOS BANDAS LATERALES CONTIENEN LA MISMA INFORMACION.
- ADESVANECIMIENTO DE BANDA LATERAL
- BDESVANECIMIENTO SELECTIVO
- CDESVANECIMIENTO DE AMPLITUD DE PORTADORA
83282. TIPO DE DESVANECIMIENTO SELECTIVO, DONDE LA REDUCCION DE LA INTENSIDAD DE LA PORTADORA EN UNA ONDA 100% MODULADA CAUSA QUE EL VOLTAJE DE PORTADORA SEA MENOR QUE LA SUMA VECTORIAL DE LAS DOS BANDAS LATERALES CAUSANDO DISTORSION GRAVE EN LA SEÑAL DEMODULADA.
- ADESVANECIMIENTO DE AMPLITUD DE PORTADORA
- BDESVANECIMIENTO SELECTIVO
- CDESVANECIMIENTO DE BANDA LATERAL
84284. CUANDO CAMBIAN LAS POSICIONES RELATIVAS DE LOS VECTORES DE LA PORTADORA Y DE LA BANDA LATERAL EN LA SEÑAL RECIBIDA, SE PRODUCE UN CAMBIO NOTABLE EN LA FORMA DE ONDA QUE CAUSA UNA SEÑAL DE MODULADA MUY DISTORSIONADA.
- ADESPLAZAMIENTO DE FASE DE LA PORTADORA O DE LA BANDA LATERAL
- BDESVANECIMIENTO DE BANDA LATERAL
- CDESVANECIMIENTO DE AMPLITUD DE LA PORTADORA
85285. DEBIDO A QUE UN SISTEMA SSB USA LA MITAD DEL ANCHO DE BANDA QUE LA AM CONVENCIONAL, LA POTENCIA DE RUIDO TÉRMICO SE REDUCE A LA MITAD DE LA DE UN SISTEMA CON DOBLE BANDA LATERAL.
- AREDUCCION DE RUIDO
- BDESVANECIMIENTO SELECTIVO
- CAHORRO DE ENERGIA
- DAHORRO DE ANCHO DE BANDA
86286. NO SE PUEDE USAR DETECCION DE ENVOLVENTE ALMENOS QUE SE REGENERE LA PORTADORA A UN NIVE SUFICIENTE. REQUIEREN UN CIRCUITO DE RECUPERACION Y SINCRONIZACION DE LA PORTADORA COMO UN SINTETIZADOR DE FRECUENCIAS PLL, QUE AUMENTA SUS COSTO, COMPLEJIDAD Y TAMAÑO.
- ADESVENTAJA DE LOS SSB POR RECEPTORES COMPLICADOS
- BDESVENTAJE DE LOS SSB POR DIFICULTADES EN LA SINTONIZACION
87287. LOS RECEPTORES DE LA BANDA LATERAL UNICA REQUIEREN UNA SINTONIZACION MAS COMPLEJA Y PRECISA QUE LOS RECEPTORES CONVENCIONALES DE AM.
- ADIFICULTADES DE SITONIZACION
- BRECEPTORES COMPLICADOS
88288. SON CIRCUITOS MODULADORES QUE EN FORMA INHERENTE QUITAN LA PORTADORA DURANTE EL PROCESO DE MODULACION
- AMODULADORES DE PORTADORA SUPRIMIDA Y DOBLE BANDA LATERAL DSBSC
- BMODUALDOR BALANCEADO
89289. ES UN CIRCUITO QUE PRODUCE UNA SEÑAL DSSBSC.
- AMODULADOR BALANCEADO
- BMODULADOR DE ANILLO BALANCEADO
- CMODULADOR BALANCEADO DE CONTRAFASE (PUSH-PULL) CON FET
90290. ESTE TIPO DE MODULADOR, ADEMAS DE USARSE EN LOS SISTEMAS DE AM CON PORTADORA SUPRIMIDA, SE USAN MUCHO EN SISTEMAS DE MODULACION DE FASE Y FRECUENCIA, ASI COMO EN LOS SISTEMAS DE MODULACION DIGITAL COMO CONMUTACION POR FASE Y EN MODULACION DE AMPLITUD DE CUADRATURA.
- AMODULADOR BALANCEADO
- BMODULADOR DE PORTADORA SUPRIMIDA Y DOBLE BANDA LATERAL
- CMODULADOR BALANCEADO DE CONTRAFASE (PUSH-PULL) CON FET
91291. ESTE TIPO DE MODULADOR TIENE DOS ENTRADAS; UNA PORTADORA DE FRECUENCIA UNICA Y LA SEÑAL MODULADORA, QUE PUEDE SER DE UNA FRECUENCIA O UNA FORMA COMPLEJA DE ONDA.
- AMODULADOR DE ANILLO BALANCEADO
- BMODULADOR DE PUENTE BALANCEADO
- CMODULADOR BALANCEADO DE CONTRAFASE (PUSH-PULL) CON FET
92292. LOS DIODOS DE SEMICONDUCTOR SON IDEALES PARA USARSE EN _____________POR QUE SON ESTABLES, NO REQUIEREN FUENTE EXTERNA DE ENERGIA, TIENEN LARGA VIDA Y VIRTUALMENTE NO REQUIEREN MANTENIMIENTO ALGUNO.
- AMODULADOR BALANCEADO
- BMODULADOR BALANCEADO DE CONTRAFASE (PUSH-PULL) CON FET
- CMODULADOR DE PUENTE BALANCEADO
93293. SE LE LLAMA AVECES MODULADOR DE RED BALANCEADA O SIMPLEMENTE MODULADOR BALANCEADO.
- AMODULADOR DE ANILLO BALANCEADO
- BMODULADOR BALANCEADO DE CONTRAFASE (PUSH-PULL) CON FET
- CMODULADOR DE PUENTE BALANCEADO
94294. PARA QUE TRABAJE BIEN UN MODULADOR BALANCEADO, LA AMPLITUD DE LA PORTADORA DEBER SER ___________ QUE LA AMPLITUD DE LA SEÑAL MODULADORA, DE SEIS A SIETE VECES ________PARA ASEGURAR QUE LA PORTADORA SEA LA QUE CONTROLE EL ESTADO ACTIVADO O DESACTIVADO DE LOS CUATRO CONMUTADORES DE DIODO Y NO LA SEÑAL MODULADORA.
- AMAYOR, MAYOR
- BMENOR, MENOR
- CMAYOR, MENOR
95295. DEBIDO A QUE ES IMPOSIBLE ALCANZAR UN BALANCE PERFECTO (DIODOS) SIEMPRE HAY UN PEQUEÑO COMPONENTE DE PORTADORA EN LA SEÑAL DE SALIDA LLAMADO:
- AFUGA DE PORTADORA
- BFUGA DEMODULADA
- CFUGA DE RF
96296. SU SALIDA CONSISTE EN UNA SERIE DE IMPULSOS DE RF, CUYA FRECUENCIA DE REPETICION QUEDA DETERMINADA POR LA FRECUENCIA DE CONMUTACION DE LA PORTADORA DE RF Y LA AMPLITUD SE CONTROLA CON EL NIVEL DE LA SEÑAL MODULADORA.
- AMODULADOR BALANCEADO
- BMODULADOR BALANCEADO DE CONTRAFASE (PUSH-PULL) CON FET
- CMODULADOR DE PUENTE BALANCEADO
97297. MODULADOR BALANCEADO QUE USA FET Y NO DIODOS, COMO ELEMENTO NO LINEALES.
- AMODULADOR BALANCEADO DE CONTRAFASE (PUSH-PULL) CON FET
- BMODULADOR BALANCEADO
- CMODULADOR DE PUENTE BALANCEADO
98298. ES UN DISPOSITIVO NO LINEAL QUE TIENE PROPIEDADES DE LEY CUADRATICA Y SOLO PRODUCE FRECUENCIAS DE PRODUCTO CRUZADO DE SEGUNDO ORDEN.
- AFET
- BJFET
- CDIODO
- DCMOS
99299. TIPO DE MODULADOR CUYO FUNCIONAMIENTO ES COMO EL MODULADOR DE ANILLO BALANCEADO, DEPENDE POR COMPLETO DE LA ACCION DE CONMUTACION DE LOS DIODOS, BAJO LA INFLUENCIA DE LOS VOLTAJES DE LA PORTADORA Y DE LA SEÑAL MODULADORA.
- AMODULADOR DE PUENTE BALANCEADO
- BMODULADOR DE ANILLO BALANCEADO
- CMODULADOR BALANCEADO DE CONTRAFASE (PUSH-PULL) CON FET
100300. ESTE TIPO DE MODULADORES SE CONSIGUEN HASTA PARA 100 MHZ, COMO EL LM1496/1596, QUE PUEDE PROPORCIONAR SUPRESION DE PORTADORA DE 50 dB A 10 MHZ Y HASTA 65 dB A 500 kHZ.
- AMODULADOR BALANCEADO EN CIRCUITO INTEGRADO LINEAL
- BMODULADOR DE ANILLO BALANCEADO
- CMODULADOR BALANCEADO DE CONTRAFASE (PUSH-PULL) CON FET
101301. ES UN MODULADOR/DEMODULADOR DOBLEMENTE BALANCEADO, QUE PRODUCE UNA SEÑAL DE SALIDA QUE ES PROPORCIONAL AL PRODUCTO DE SUS ENTRADAS, SON IDEALES PARA APLICACIONES DONDE SE REQUIERE UNA OPERACION BALANCEADA.
- AMODULADORES BALANCEADOS EN CIRCUITO INTEGRADO LINEAL
- BMODULADOR BALANCEADO DE CONTRAFASE (PUSH-PULL) CON FET
- CMODULADOR DE ANILLO BALANCEADO
102302. SE LE LLAMA ASI AL CIRCUITO DONDE SE REINSERTA LA PORTADORA PILOTO
- ASUMADOR LINEAL
- BSUMADOR DIFERENCIAL
103303. EN ESTE TRANSMISOR DE SSB, EL ESPECTRO ORIGINAL DE FRECEUNCIAS DE SEÑAL MODULADORA TIENE CONVERSION ELEVADORA EN TRES ETAPAS DE MODULACIONA HASTA LLEGAR A LA FRECUENCIA FINAL DE PORTADORA. DESPUES DE CADA CONVERSION ELEVADORA LA BANDA LATERAL DESEADA SE SEPARA DEL ESPECTRO DE DOBLE BANDA LATERAL CON UN FILTRO PASA BANDA.
- ATRANSMISOR DE SSD: METODO CON FILTRO
- BTRANSMISOR DE SSD: METODO DE DEZPLAZAMIENTO DE FASE
- CTRANSMISOR DE SSD: TERCER METODO
104304. PARA UNA OPERACION CON UN SOLO CANAL, EL DISEÑO MAS SENCILO ES EL TRANSMISOR DE CONVERSION UNICA , PERO PARA OPERACION EN MULTICANAL ES MAS PRACTICO EL SISTEMA DE TRES CONVERSIONES.
- ATRANSMISOR DE SSD: METODO CON FILTRO
- BTRANSMISOR DE SSD: DE DESPLAZAMIENTO DE FASE
- CTRANSMISOR DE SSD: TERCER METODO
105305. EL ________________DE UN FILTRO DE BANDA LATERAL UNICA DEPENDE DE LA FRECUENCIA DE LA PORTADORA, LA FRECUENCIA QUE SEPARA A AMBAS BANDAS LATERALES Y DEL NIVEL DE ATENUACION DE LA BANDA LATERAL NO DESEADA QUE SE QUIERE ALCANZAR.
- AFACTOR DE CALIDAD Q
- BFACTOR DE ATENUACION Q
- CFACTOR DE FORMA Q
106306. SON RELATIVAMENTE BAJAS Y EN CONSECUENCIA ESOS FILTROS NO TIENEN LA SELECTIVIDAD SUFICIENTE PARA LA MAYORIA DE LAS APLICACIONES DE BANDA LATERAL UNICA.
- ALAS Q DE LOS FILTROS CONVENCIONALES LC
- BLAS Q DE LOS FILTROS DE CRISTAL
- CLAS Q DE LOS FILTROS DE CERAMICA
- DLAS Q DE LOS FILTROS DE ONDA ACUSTICA SUPERFICIAL
107307. PARA LA GENERACION DE SSB. SE USA MUCHO EN SISTEMAS DE BANDA LATERAL UNICA. LA RED COMPRENDE DOS JUEGOS DE PARES IGUALES DE CRISTAL CONECTADOS ENTRE LOS TRANSFORMADORES SINTONIZADOS DE ENTRADA Y SALIDA.
- AFILTROS DE CRISTAL
- BFILTROS CERAMICOS
- CFILTROS MECANICOS
108308. EN ESTE FILTRO, LOS CRISTALES X1X2 ESTAN CONECTADOS EN SERIE X3X4 EN PARALELO. CADA PAR DE CRISTALES SE AJUSTA EN FRECUENCIA. X1X2 SE CORTAN PARA QUE FUNCIONEN EN LA FRECUENCIA INFERIOR DE CORTE DE FILTRO Y X3X4 PARA QUE OPEREN EN LA FRECUENCIA SUPERIOR DE CORTE.
- AFILTROS DE CRISTAL
- BFILTROS CERAMICOS
- CFILTROS MECANICOS
109309. EN ESTE FILTRO CUANDO LAS REACTANCIAS DE LAS RAMAS DEL PUENTE SON IGUALES Y TIENEN EL MISMO SIGNO (INDUCTIVAS O CAPACITVAS) LAS SEÑALES QUE SE PROPAGAN POR LAS DOS TRAYECTORIAS POSIBLES DEL PUENTE SE ANULAN ENTRE SI. EN LA FRECUENCIA EN LA QUE LAS REACTANCIAS TIENEN MAGNITUD IGUAL Y SIGNOS CONTRARIOS (UNA INDUCTIVA Y OTRA CAPACITIVA), LA SEÑAL SE PROPAGA POR LA RED CON AMPLITUD MAXIMA
- AFILTROS DE CRISTAL
- BFILTROS DE CERAMICA
- CFILTROS MECANICOS
110310. LA PERDIDAS NORMALES DE INSERCION PARA ESTOS FILTROS ES DE1.5 dB A 3 dB.
- AFILTROS DE CRISTAL
- BFILTROS DE CERAMICA
- CFILTROS MECANICOS
111311. ESTE TIPO DE FILTROS SE FABRICAN CON ZIRCONATO-TITANATO DE PLOMO, QUE POSEE EL EFECTO PIEZOELECTRICO, OPERAN EN FORMA PARECIDA A LOS FILTROS DE CRISTAL PERO NO TIENEN UN FACTOR Q TAN ALTO.
- AFILTROS DE CERAMICA
- BFILTROS DE CRISTAL
- CFILTROS MECANICOS
112312. ESTE TIPO DE FILTRO SON MENOS COSTOSOS, MAS PEQUEÑOS Y MAS ROBUSTOS QUE SUS CONTRAPARTES DE RED CRISTALINA.
- AFILTROS DE CERAMICA
- BFILTROS DE CRISTAL
- CFILTROS MECANICOS
113313. ESTE TIPO DE FILTROS TIENEN UNA PERDIDA DE INSERCION DE 2 A 4 dB.
- AFILTROS DE CERAMICA
- BFILTROS DE CRISTAL
- CFILTROS MECANICOS
114314. ESTE TIPO DE FILTROS SON DE BAJO PERFFIL, CARACTERITICAS SIMETRICAS DE SELECTIVIDAD, BAJA RESPUESTA ESPURIA Y EXCELENTE INMUNIDAD CONTRA VARIACIONES DE CONDCIONES AMBIENTALES, CON VARIACIONES MINIMAS DE CARACTERISTICAS DE OPERACION.
- AFILTROS DE CERAMICA
- BFILTROS DE CRISTAL
- CFILTROS MECANICOS
115315. ESTE TIPO DE FILTROS SE DISTINGUEN DE LAS BOBINAS EN QUE SU IMPEDANCIA NO SE PUEDE CAMBIAR CON FACILIDAD, POR LO QUE ES IMPORTANTE TENER BIEN ACOPLADAS LAS IMPEDANCIAS
- AFILTROS DE CERAMICA
- BFILTROS DE CRISTAL
- CFILTROS MECANICOS
116316. TIPO DE PRECAUCION QUE SE DEBE TOMAR CON LOS FILTROS DE CERAMICA YA QUE SU IMPEDANCIA NO SE PUEDE CAMBIAR, POR LO QUE ES MUY IMPORTANTE TENER BIEN ACOPLADAS LAS IMPEDANCIAS
- ACONDICIONES DE ADAPTACION DE IMPEDANCIA Y CARGA
- BSEÑALES ESPURIAS
- CBOBINAS DE ENLACE
117317. EN TODOS LOS CASOS QUE SE UTILIZA ESTE TIPO DE FILTROS SE GENERAN SEÑALES ESPURIAS. PARA SUMPRIMIR ESAS RESPUESTAS, EL METODO MAS SENCILLO Y EFECTIVO ES EL BALANCE DE IMPEDANCIA CON TRANSFORMADORES DE FI.
- AFILTROS CERAMICOS
- BFILTROS DE CRISTAL
- CFILTROS MECANICOS
118318. ES UNA PRECAUCION QUE SE DEBE CONSIDERAR CON LOS FILTROS DE CERAMICA YA QUE EN TODOS LOS CASOS SE GENERAN SEÑALES ESPURIAS.
- ASEÑALES ESPURIAS
- BCONDICIONES DE ADAPTACION DE IMPEDANCIA Y CARGA
- CBOBINAS DE ENLACE
119319. EN ESTE TIPO DE FILTROS CUANDO SURGEN DIFICULTADES EN LA SUPRESION DE RESPUESTA ESPURIA O PARA MEJORAR LA SELECTIVIDAD O BALANCE DE IMPEDANCIA EN LAS ETAPAS DE FI, SE ACONSEJA USAR LA BOBINA DE BALANCE DE IMPEDANCIA.
- AFILTROS DE CERAMICA
- BFILTROS DE CRISTAL
- CFILTROS MECANICOS
120320. TIPO DE PRECAUCION DE LOS FILTROS DE CERAMICA CUANDO SURGEN DIFICULTADES EN LA SUPRESION DE RESPUESTA DE ESPURIA O PARA MEJORAR LA SELECTIVIDAD O BALANCE DE IMPEDANCIA EN LAS ESTAPAS DE FI SE ACONSEJA UTILIZAR _____________.
- ABOBINAS DE BALANCE
- BSEÑALES ESPURIAS
- CCONDICIONES DE ADAPTACION DE IMPEDANCIA Y CARGA
121321. PRECAUCION DE LOS FILTROS DE CERAMICA DE TENR CUIDADO AL CONECTAR LAS TERMINALES DE ENTRADA Y SALIDA. CUALQUIER ERROR CAUSARA DISTORSIONES DE FORMA DE ONDA Y QUIZA DESVIACION DE FRECUENCIA DE LA SEÑAL.
- AERROR EN CONEXIONES DE CONDUCTORES DE ENTRADA Y SALIDA
- BUSO DE DOS FILTROS DE CERAMICA EN CASCADA
- CBOBINAS DE BALANCE
122322. TIPO DE PRECAUCION DE LOS FILTROS DE CERAMICA DONDE PARA MAYOR EFICIENCIA SE DEBE USAR UNA BOBINA ENTRE DOS UNIDADES DE FILTRO DE CERAMICA. CUANDO EL COSTO ES IMPORTANTE Y ES NECESARIA UNA CONEXION DIRECTA, SE PUEDE USAR UN CAPACITOR O UN RESISTOR ADECUADO.
- AUSO DE DOS FILTROS DE CERAMICA EN CASCADA
- BERROR DE CONEXIONES DE CONDUCTORES DE ENTRADA Y SALIDA
- CBOBINAS DE BALANCE
123323. ESTE TIPO DE FILTROS ES UN TRANSDUCTOR RESONANTE MECANICAMENTE.. RECIBE ENERGIA ELECTRICA, LA CONVIERTE EN VIBRACIONES MECANICAS, Y A CONTINUACION RECONVIERTE LAS VIBRACIONES EN ENERGIA ELECTRICA EN SU SALIDA.
- AFILTROS MECANICOS
- BFILTROS CERAMICOS
- CFILTROS DE CRISTAL
124324. ESTE TIPO DE FILTROS COMPRENDE CUATRO ELEMENTOS: UN TRANSDUCTOR DE ENTRADA, QUE CONVIERTE LA ENERGIA ELECTRICA QUE ENTRA EN VIBRACIONES MECANICAS, UNA SERIE DE DISCOS METALICOS, CON RESONANCIA MECANICA, QUE VIBRAN A LA FRECUENCIA DE RESONANCIA DESEADA, UNA VARILLA DE ACOPLAMIENTO QUE AGRUPA A LOS DISCOS METALICOS Y UN TRANSDUCTOR DE SALIDA QUE RECOVIERTE LAS VIBRACIONES MECANICAS EN ENERGIA ELECTRICA.
- AFITROS MECANICOS
- BFILTROS DE CERAMICA
- CFILTROS DE CRISTAL
125325. COMPONENTE DEL FILTRO MECANICO QUE CONVIERTE LA ENERGIA ELECTRICA EN VIBRACIONES MECANICAS
- ATRANSDUCTOR DE ENTRADA
- BSERIE DE DISCOS METALICOS
- CVARILLA DE ACOMPLAMIENTO
- DTRANSDUCTOR DE SALIDA
126326. COMPONENTE DEL FILTRO MECANICO, QUE CON RESONACIA MECANICA QUE VIBRAN A LA FRECUENCIA DE RESONANCIA DESEADA.
- ASERIE DE DISCOS METALICOS
- BTRANSDUCTOR DE ENTRADA
- CVARILLA DE ACOPLAMIENTO
- DTRANSDUCTOR DE SALIDA
127327. COMPONENTE DEL FILTRO MECANICO, QUE AGRUPA A LOS DISCOS METALICOS.
- AVARILLA DE ACOPLAMIENTO
- BTRANSDUCTOR DE ENTRADA
- CTRANSDUCTOR DE SALIDA
- DDISCOS METALICOS
128328. COMPONENTE DEL FILTRO MECANICO, QUE RECONVIERTE LAS VIBRACIONES MECANICAS EN ENERGIA ELECTRICA.
- ATRANSDUCTOR DE SALIDA
- BTRANSDUCTOR DE ENTRADA
- CDISCOS METALICOS
- DVARILLA DE ACOPLAMIENTO
129329. ESTE TIPO DE FILTROS USAN LA ENERGIA ACUSTICA, MAS QUE ENERGIA ELECTROMECANICA, PARA OBTENER UNA EFICIENCIA EXCELENTE DE FILTRADO PASABANDA.
- AFILTROS DE ONDA ACUSTICA SUPERFICIAL
- BFILTROS DE CERAMICA
- CFILTROS MECANICOS
130330. ESTE TIPO DE FILTROS ATRAPAN O GUIAN, ONDAS ACUSTICAS EN UNA SUPERFICIE. PUEDEN TRABAJAR CON FRECUENCIAS CENTRALES HASTA DE VARIOS GIGAHERTZ Y ANCHOS DE BANDA HASTA DE 50 MHZ, CON MAS EXACTITUD Y CONFIABILIDAD QUE EL FILTRO MECANICO.
- AFILTROS DE ONDA ACUSTICA SUPERFFICIAL
- BFILTROS MECANICOS
- CFILTROS DE CERAMICA
131331. ESTE TIPO DE FILTROS USAN RECEPTORES SUPERHETERODINOS, TANTO EN LA CONVERSION UNICA COMO DE VARIAS CONVERSIONES, COMO FILTROS DE RF Y DE FI Y EN SISTEMAS DE BANDA LATERAL UNICA PARA UNA MULTITUD DE APLICACIONES DE FILTRADO
- AFILTROS DE ONDA ACUSTICA SUPERFICIAL
- BFILTROS DE CERAMICA
- CFILTROS MECANICOS
132332. ESTE TIPO DE FILTROS ESTA FORMADO POR TRANSDUCTORES RECORTADOS EN UNA PELICULA DELGADA DE ALUMINIO DEPOSITADA DE UN MATERIAL CRISTALINO SEMICONDUCTOR QUE POSEA EL EFECTO PIEZOELECTRICO
- AFILTROS DE ONDA ACUSTICA SUPERFICIAL
- BFILTROS MECANICOS
- CFILTROS DE CERAMICA
133333. EN ESTE TIPO DE FILTRO, LAS VIBRACIONES ESTAN EN FORMA DE ENERGIA ACUSTICA, QUE VIAJA POR LA SUPERFICIE DEL SUBSTRACTO HASTA LLEGAR A UN SEGUNDO CRISTAL EN EL EXTREMO OPUESTO, DONDE LA ENERGIA ACUSTICA SE RECONVIERTE EN ENERGIA ELECTRICA.
- AFILTROS DE ONDA ACUSTICA SUPERFICIAL SAW
- BFILTRO MECANICA
- CFILTRO DE CRISTAL
134334. EN LOS FILTROS SAW. PARA LOGRAR LA ACCION DE __________SE DEPOSITA UNA FILA DE LAMINAS INTERDIGITALES METALICAS, A DISTANCIAS PRECISAS, SOBRE LA SUPERFICIE PLANA DEL SUBSTRATO
- AFILTRADO
- BVIBRADO
- CSONIDO
135335. EN LOS FILTROS SAW, SEGUN LA LONGITUD DE ONDA ACUSTICA Y DE LA DISTANCIA ENTRE LAMINAS ALGO DE LA ENERGIA REFLEJADA SE ANULA Y ATENUA LA ENERGIA DE LA ONDA INCIDENTE
- AINTERFERENCIA DESTRUCTIVA
- BINTERFERENCIA CONSTRUCTIVA
136336. EN LOS FILTROS SAW, SEGUN LA LONGITUD DE ONDA ACUSTICA Y DE LA DISTANCIA ENTRE LAMINAS ALGO DE LA ENERGIA REFLEJADA SE ANULA Y ATENUA LA ENERGIA DE LA ONDA INCIDENTE, MIENTRAS QUE ALGO DE LA ENERGIA SE SUMA.
- AINTERFERENCIA CONSTRUCTIVA
- BINTERFERENCIA DESTRUCTIVA
137337. EN LOS FILTROS SAW, LAS FRECUENCIAS EXACTAS DE ENERGIA ACUSTICA QUE SE ANULAN DEPENDEN DE:
- ALA DISTANCIA ENTRE LAMINAS
- BESPESOR Y CANTIDAD DE LAMINAS
138338. EN LOS FILTROS SAW, ESTA DETERMINADO POR EL ESPESOR Y CANTIDAD DE LAMINAS.
- AANCHO DE BANDA
- BLA FRECUANCIA DE PORTADORA
- CLA POTENCIA
139139. EN ESTE TIPO DE FILTRO, LA MITAD DE LA POTENCIA ES IRRADIADA HACIA EL TRANSDUCTOR DE SALIDA Y LAL OTRA MITAD ES IRRADIADA HACIA EL EXTREMO DEL SUBSTRACTO CRISTALINO Y SE PIERDE.
- AFILTRO SAW BASICO BIDIRECCIONAL
- BFILTRO SAW BASICO UNIDIRECCIONAL
140340. LOS FILTROS SAW TIENEN UNA PERDIDA DE INSERCCION RELATIVAMENTE ALTA. ESA DESVENTAJA SE PUEDE SUPERAR HASTA CIERTO GRADO, USANDO UNA ESTRUCTURA MAS COMPLICADA LLAMADA
- ATRANSDUCTOR UNIDIRECCIONAL
- BTRANSDUCTOR BIDIRECCIONAL
141341. ETE TIPO DE FILTROS NO SE PUDEN UTILIZAR PARA FILTRAR SEÑALES DE BAJO NIVEL, SU PERDIDAD DE INSERCION ES EXTREMADAMENTE ALTA Y TIENEN MUCHO TIEMPO DE DEMORA MUCHO MAYOR QUE SUS CONTRAPARTES ELECTRONICAS
- AFILTROS SAW
- BFILTROS MECANICOS
- CFILTRO DE CRISTAL
142342. EN ESTE METODO PARA GENERAR LA SSB, LA BANDA LATERAL NO DESEADA SE ANULA EN LA SALIDA DEL MODULADOR Y EN CONSECUENCIA NO ES NECESARIO UN FILTRADO EXACTO
- AMETODO DE DESPLAZAMIENTO DE FASE
- BMETODO DE FILTRADO
- CTERCER METODO
143243. EN ESTE METODO PARA GENERAR SSB. HAY DOS MODULADORES SEPARADOS DE DOBLE BANDA LATERAL. LAS SEÑALES MODULADORA Y PORTADORA SE APLICAN EN FORMA DIRECTA A UNO DE LOS MODULADORES Y A CONTINUACION LAS DOS SE DESPLAZAN 90° Y SE APLICAN AL SEGUNDO MODULADOR
- AMETODO DE DESPLAZAMIENTO DE FASE
- BMETODO DE FILTRADO
- CTERCER METODO
144344. EN ESTE METODO PARA GENERAR SSB. LAS SALIDAS DE LOS DOS MODULADORES BALANCEADO SON SEÑALES DE DOBLE BANDA LATERAL Y PORTADORA SUPRIMIDA, CON LA FASE ADECUADA DE TAL MANERA QUE CUANDO SE COMBINAN EN UN SUMADOR LINEAL, LA BANDA LATERAL SUPERIOR SE ANULA
- AMETODO DE DESPLAZAMIENTO DE FASE
- BMETODO DE FILTRADO
- CTERCER METODO
145345. ESTE METODO PARA GENERAL SSB. SE PARECE AL DESPLAZAMIENTO DE FASE POR QUE USA DESPLAZAMIENTO Y SUMA DE FASE PARA ANULAR LA BANDA LATERAL NO DESEADA.
- ATERCER METODO
- BMETODO DE DESPLAZAMIENTO DE FASE
- CMETODO DE FILTRADO
146346. ESTE METODO PARA GENERAR SSB. TIENE LA VENTAJA DE QUE LA SEÑAL DE INFORMACION SE MODULA AL PRINCIPIO EN UNA SUBPORTADORA DE AUDIO Y SE ELIMINA LA NECESIDAD DE UN DESFASADOR DE BANDA AMPLIA.
- ATERCER METODO
- BMETODO DE DESPLAZAMIENTO DE FASE
- CMETODO DE FILTRADO
147347. EN LA TRANSMISION DE SSB, EL TERCER METODO TIENE LA VENTAJA DE QUE LA SEÑAL DE INFORMACION SE MODULA AL PRICIPIO EN UNA:
- ASUBPORTADORA DE AUDIO
- BBANDA LATERAL INFERIOR
- CBANDA LATERAL SUPERIOR
148348. EN ESTE SE USA EL METODO DE FILTRO PARA PRODUCIR DOS CANALES DE BANDA LATERAL UNICA (CANAL A Y CANAL B). LOS DOS CANALES SE COMBINAN Y A CONTINUACION SE REINSERTA UNA PORTADORA PILOTO, LA FORMA DE ONDA DE ESTE CON PORTADORA REDUCIDA SE ELEVA A RF CON DOS ETAPAS MAS DE TRASLACION DE FRECUENCIA.
- ATRANSMISION DE BANDA LATERAL INDEPENDIENTE
- BMETODO DE DESPLAZAMIENTO DE FASE
- CTERCER METODO
149349. EN ESTE RECEPTOR, EL ESPECTRO SELECCIONADO DE RADIOFRECUENCIAS SE AMPLIFICA Y A CONTINUCION SE MEZCLA Y REDUCE A FRECUENCIAS INTERMEDIAS PARA SU POSTERIOR AMPLIFICACION Y REDUCCION DE BANDA.
- ARECEPTOR BFO NO COHERENTE DE BANDA LATERAL UNICA
- BRECEPTOR BFO COHERENTE DE BANDA LATERAL UNICA
- CRECEPTOR DE DETECCION DE ENVOLVENTE CON BANDA LATERAL UNICA
- DRECEPTOR DE BANDA LATERAL UNICA CON PORTADORA PILOTO EN MULTICANALES
150350. EN ESTE RECEPTOR, LA SALIDA DE LA ETAPA AMPLIFICADORA DE FRECUENCIA INTERMEDIA SE HETERODINA (SE PULSA) CON LA SALIDA DE UN OSCILADOR DE FRECUENCIA DE PULSO (BFO BEAT FRECUENCY OSCILLATOR)
- ARECEPTOR BFO NO COHERENTE DE BANDA LATERAL UNICA
- BRECEPTOR BFO COHERENTE DE BANDA LATERAL UNICA
- CRECEPTOR DE DETECCION DE ENVOLVENTE CON BANDA LATERAL UNICA
- DRECEPTOR DE BANDA LATERAL UNICA CON PORTADORA PILOTO EN MULTICANALES
151351. EN ESTE RECEPTOR, LA FRECUENCIA BFO ES IGUAL A LA FRECUENCIA INTERMEDIA DE LA PORTADORA; DE ESTE MODO, LA DIFERENCIA ENTRE LAS FRECUENCIAS INTERMEDIAS Y BFO ES LA SEÑAL DE INFORMACION.
- ARECEPTOR BFO NO COHERENTE DE BANDA LATERAL UNICA
- BRECEPTOR BFO COHERENTE DE BANDA LATERAL UNICA
- CRECEPTOR DE DETECCION DE ENVOLVENTE CON BANDA LATERAL UNICA
- DRECEPTOR DE BANDA LATERAL UNICA CON PORTADORA PILOTO EN MULTICANALES
152352. EN EL RECEPTOR BFO NO COHERENTE DE BANDA LATERAL UNICA, LA DIFERENCIA ENTRE LAS FRECUENCIAS INTERMEDIAS Y BFO ES IGUAL A:
- AINFORMACION
- BFRECUENCIA DE PORTADORA
- CFRECUENCIA DEL OSCILADOR LOCAL
153353. EN ESTE RECEPTOR, EL OSCILADOR LOCAL DE RF Y LAS SEÑALES DE BFO NO ESTAN SINCRONIZADAS ENTRE SI O CON LOS OSCILADORES EN EL TRANSMISOR.
- ARECEPTOR BFO NO COHERENTE DE BANDA LATERAL UNICA
- BRECEPTOR BFO COHERENTE DE BANDA LATERAL UNICA
- CRECEPTOR DE DETECCION DE ENVOLVENTE CON BANDA LATERAL UNICA
- DRECEPTOR DE BANDA LATERAL UNICA CON PORTADORA PILOTO EN MULTICANALES
154354. EN ESTE RECEPTOR TODA DIFERENCIA ENTRE LAS FRECUENCIAS DE TRANSMISION Y LAS FRECUENCIAS DEL OSCILADOR LOCAL PRODUCEN UN ERROR DE DESPLAZAMIENTO DE FRECUENCIA EN LA SEÑAL DEMODULADA DE INFORMACION
- ARECEPTOR BFO NO COHERENTE DE BANDA LATERAL UNICA
- BRECEPTOR BFO COHERENTE DE BANDA LATERAL UNICA
- CRECEPTOR DE DETECCION DE ENVOLVENTE CON BANDA LATERAL UNICA
- DRECEPTOR DE BANDA LATERAL UNICA CON PORTADORA PILOTO EN MULTICANALES
155355. LA ENTRADA AL _______________SE SINTONIZA A UNA SEÑAL MODULADORA DE BAJA FRECUENCIA, Y LA SALIDA A UNA PORTADORA DE ALTA FRECUENCIA.
- AMODULADOR DE PRODUCTO
- BDETECTOR DE PRODUCTO
156356. EN ESTE DISPOSITVO, LA ENTRADA SE SINTONIZA A UNA PORTADORA MODULADA DE ALTA FRECUENCIA Y LA SALIDA A UNA SEÑAL DE INFORMACION BAJA FRECUECIA.
- ADETECTOR DE PRODUCTO
- BMODULADOR DE PRODUCTO
157357. EN ESTE RECEPTOR LAS FRECUENCIAS DE OSCILADOR LOCAL Y BFO SE SONCRONIZAN A LOS OSCILADORES DE PORTADORA EN EL TRANSMISOR.
- ARECEPTOR BFO COHERENTE DE BANDA LATERAL UNICA
- BRECEPTOR BFO NO COHERENTE DE BANDA LATERAL UNICA
- CRECEPTOR DE DETECCION DE ENVOLVENTE CON BANDA LATERAL UNICA
- DRECEPTOR DE BANDA LATERAL UNICA CON PORTADORA PILOTO EN MULTICANALES
158358. EN ESTE RECEPTOR, EL CIRCUITO DE RECUPERACION DE PORTADORA ES UN PLL (LAZO DE FASE CERRADA) QUE RASTREA LA PORTADORA PILOTO EN LA SEÑAL COMPUESTA DE RECEPTOR SSBRC Y USA LA PORTADORA RECUPERADA PARA REGENERAR FRECUENCIAS COHERENTES DE PSCILADOR LOCAL EN EL SINTETIZADOR.
- ARECEPTOR BFO COHERENTE DE BANDA LATERAL UNICA
- BRECEPTOR DE DETECCION DE ENVOLVENTE CON BANDA LATERAL UNICA
- CRECEPTOR DE BANDA LATERAL UNICA CON PORTADORA PILOTO EN MULTICANALES
- DRECEPTOR BFO NO COHERENTE DE BANDA LATERAL UNICA
159359. EN EL RECEPTOR BFO COHERENTE DE BANDA LATERAL UNICA, ES QUIEN RASTREA LA PORTADORA PILOTO RECIBIDA, COMPENSANDO CAMBIOS PEQUEÑOS DE FRECUENCIA DE LA PORTADORA EN EL TRANSMISOR Y SE ELIMINA EL ERROR DE DESPLAZAMIENTO DE FRECUENCIA.
- ACIRCUITO DE RECUPERACION DE PORTADORA
- BCIRCUITO DE RASTREO DE PORTADORA
- CCIRCUITO DETECTOR DE PORTADORA
160360. ESTE RECEPTOR USA PORTADORAS SINCRONAS Y DETECCION DE ENVOLVENTE PARA DEMODULAR LAS SEÑALES RECIBIDAS.
- ARECEPTOR DE DETECCION DE ENVOLVENTE CON BANDA LATERAL UNICA
- BRECEPTOR DE BANDA LATERAL UNICA CON PORTADORA PILOTO EN MULTICANALES
- CRECEPTOR BFO NO COHERENTE DE BANDA LATERAL UNICA
- DRECEPTOR BFO COHERENTE DE BANDA LATERAL UNICA
161361. EN ESTE RECEPTOR. LA RF DE RECEPCION SE BAJA A FI EN EL PRIMER DETECTOR. UNA PORTADORA REGENERADA DE FI SE AGREGA AL ESPECTRO DE FI EN EL ULTIMO SUMADOR LINEAL, QUE PRODUCE UNA EVOLVENTE DE PORTADORA DE MAXIMA POTENCIA Y DE BANDA LATERAL UNICA. LA ENVOLVENTE SE DEMODULA EN UN DETECTOR CONVENCIONAL DE PICOS DE DIODO PAR PRODUCIR EL ESPECTRO DE LA SEÑAL ORIGINAL DE INFORMACION.
- ARECEPTOR DE PORTADORA EXALTADA O REACONDICIONADA
- BRECEPTOR DE DETECCION DE ENVOLVENTE CON BANDA LATERAL UNICA
- CRECEPTOR DE BANDA LATERAL UNICA CON PORTADORA PILOTO EN MULTICANALES
- DRECEPTOR BFO COHERENTE DE BANDA LATERAL UNICA
162362. ESTE RECEPTOR USA UN CIRCUITO DE LAZO DE FASE CERRADA (PLL) PARA RECUPERACION DE PORTADORA Y UN SINTETIZADOR DE FRECUENCIA PARA PRODUCIR FRECUENCIAS DE OSCILADOR LOCAL COHERENTE Y DE PULSO.
- ARECEPTOR DE BANDA LATERAL UNICA CON PORTADORA PILOTO EN MULTICANALES
- BRECEPTOR BFO NO COHERENTE DE BANDA LATERAL UNICA
- CRECEPTOR BFO COHERENTE DE BANDA LATERAL UNICA
- DRECEPTOR DE DETECCION DE ENVOLVENTE CON BANDA LATERAL UNICA
163363. EN ESTE RECEPTOR, AUNQUE NO SE SICRONIZAN DE FORMA DIRECTA LA PORTADORA DEL RECEPTOR A LOS OSCILADORES DE TRANSMISION, LA PRIMERA Y SEGUNDA FI COMPENSAN DE ESTA MANERA CUALQUIER DESPLAZAMIENTO DE FRECUENCIA EN EL ESPECTRO DE AUDIO DEMODULADO.
- ARECEPTOR DE BANDA LATERAL UNICA CON PORTADORA PILOTO EN MULTICANALES
- BRECEPTOR BFO NO COHERENTE DE BANDA LATERAL UNICA
- CRECEPTOR BFO COHERENTE DE BANDA LATERAL UNICA
- DRECEPTOR DE DETECCION DE ENVOLVENTE CON BANDA LATERAL UNICA
164364. ESTOS SISTEMAS PROPORCIONAN COMUNICACIONES DE VOZ EN BANDA ANGOSTA, PARA SERVICIOS MOVILES TERRESTRES CASI CON LA CALIDAD QUE SE LOGRA EN LOS SISTEMAS DE FM, Y LO HACEN USANDO MENOS DE LA TERCERA PARTE DEL ANCHO DE BANDA.
- ASISTEMAS DE COMPRESION Y EXPANSION DE AMPLITUD DE BANDA LATERAL UNICA (ACSSB)
- BSISTEMAS DE MULTIPLEXADO POR DIVISION DE FRECUENCIAS (FDM)
- CSISTEMAS DE MULTIPLEXADO EN CUADRATURA (QM)
165365. EN ESTOS SISTEMAS, LAS SEÑALES DE AUDIO SE COMPRIMEN ANTES DE SU MODULACION, AMPLIFICANDO LAS DE MAYOR MAGNITUD MENOS QUE LAS DE MENOR MAGNITUD. DESPUES DE LA DEMODULACION EN EL RECEPTOR, LAS SEÑALES DE AUDIO SE EXPANDEN AMPLIFICANDO LAS DE MAYOR MAGNITUD MAS QUE LAS DE MENOR MAGNITUD.
- ASISTEMAS ACSSB
- BSISTEMAS FDM
- CSISTEMAS QM
166366. SE LES LLAMA ASI A LOS DISPOSITIVOS QUE HACEN COMPRESION Y EXPANSION DE SEÑALES.
- ACOMPANSOR
- BCOMPRESSOR
- CMULTIPLEXOR
167367. EN EL ACSSB, REDUCE UN POCO LAS RELACIONES DE SEÑAL A RUIDO DE LAS SEÑALES DE GRAN AMPLITUD, MIENTRAS QUE AUMENTA MUCHO LAS DE LAS SEÑALES DE BAJA AMPLITUD.
- ALA COMPRESION Y EXPANSION
- BEL MULTIPLEXADO POR DIVISION DE FRECUENCIA
- CEL MULTIPLEXADO EN CUADRATURA
168368. ESTOS SISTEMAS REQUIEREN TRANSMITIR UNA SEÑAL PILOTO DE AMPLITUD REDUCIDA, CON LAS SEÑALES DE INFORMACION. EL PILOTOSE USA PARA SINCRONIZAR LOS OSCILADORES EN EL RECEPTOR Y PROPORCIONA UNA SEÑAL PARA EL CAG, QUE VIGILA Y AJUSTA LA GANANCIA DEL RECEPTOR, Y LO CALLA CUANDO NO SE RECIBE PILOTO.
- AACSSB
- BFDM
- CQM
169369. CON ESTE SISTEMA SE REDUCE BASTANTE EL INTERVALO DINAMICO, PERMITENDO QUE LAS SEÑALES DE BAJO NIVEL SE TRANSMITAN CON MAYOR POTENCIA, A LA VEZ QUE SE PERMANECE DENTRO DE LOS LIMITES DE POTENCIA DEL TRANSMISOR CUANDO HAY SEÑALES DE ALTO NIVEL.
- AACSSB
- BFDM
- CQM
170370. CON ESTE SISTEMA SE MEJORA MUCHO LA RELACION DE SEÑAL A RUIDO, PARA SEÑALES DE BAJO NIVEL, Y SE INTRODUCE TAMBIEN UN AUMENTO INSIGNIFICANTE EN LOS NIVELES DE RUIDO PARA LAS SEÑALES DE MAS INTENSIDAD.
- AACSSB
- BFDM
- CQM
171371. A CAUSA DEL ANCHO DE BANDA Y LAS EFICIENCIAS DE POTENCIA INHERENTES A LA BANDA LATERAL UNICA CON PORTADORA SUPRIMIDA, SU APLICACION MAS COMUN ES:
- AFDM MULTIPLEXADO POR DIVISION DE FRECUENCIA (FRECUENCY-DIVISION MULTIPLEXING)
- BQM MULTIPLEXADO EN CUADRATURA (QUADRATURE MULTIPLEXING)
- CACSSB,
SOMPRENSION Y EXPANSION DE SSB (AMPLITUD COMPANDORING SSB)
172372. ES EL PROCESO DE COMBINAR TRANSMISORES PROCEDENTES DE MAS DE UNA FUENTE Y TRANSMITIRLAS EN UNSOLO SISTEMA, COMO POR EJEMPLO UN CABLE METALICO O UNO DE FIBRA OPTICA, O POR CANAL DE RADIOFRECUENCIA.
- AMULTIPLEXADO
- BHETERODINADO
- CCOMPANSOR
173373. ES UN METODO ANALOGICO DE COMBINAR DOS O MAS FUENTES ANALOGICAS QUE OCUPABAN ORIGINALMENTE LA MISMA BANDA DE FRECUENCIAS, DE TAL MANERA QUE LOS CANALES NO INTERFIERAN ENTRE SI.
- AMULTIPLEXADO POR DIVISION DE FRECUENCIAS
- BMULTIPLEXADO EN CUADRATURA
- CCOMPRESION Y EXPANSION DE AMPLITUD DE SSB.
174374. ESTE SISTEMA SU UTILIZA MUCHO PARA COMBINAR MUCHAS FUENTES DE BANDA RELATIVAMENTE ANGOSTA Y FORMAR UN SOLO CANAL DE BANDA ANCHA, COMO POR EJEMPLO LOS SISTEMAS TELEFONICOS PUBLICOS.
- AFDM
- BQM
- CACSSB
175375. EN ESTE SISTEMA, CADA CANAL DE BANDA ANGOSTA PASA A UN LUGAR DISTINTO EN EL ESPECTRO TOTAL DE FRECUENCIAS. LOS CANALES SE APILAN, ESENCIALMENE, UNO SOBRE OTRO EN EL DOMINIO DE LA FRECUENCIA.
- AFDM
- BQM
- CACSSB
176376. CON ESTE SISTEMA, SE PUEDE USAR LA TRANSMISION DE BANDA LATERAL UNICA Y PORTADORA SUPRIMIDA PARA COMBINAR CIENTOS, O HASTA MILES DE CANALES DE BANDA ANGOSTA, COMO CIRCUITOS DE VOZ O DE DATOS DE BAJA VELOCIDAD, EN UN SOLO CANAL COMPUESTO DE BANDA ANCHA, SIN QUE LOS CANALES INTERFIERAN ENTRE SI.
- AFDM
- BQM
- CACSSB
177377. ES UN MÉTODO DE MULTIPLEXADO QUE USA TRANSMISIÓN DE DOBLE BANDA LATERAL Y PORTADORA SUPRIMIDA PARA COMBINAR DOS FUENTES DE INFORMACIÓN EN UNA SOLA FORMA DE ONDA COMPUESTA, QUE A CONTINUACIÓN SE TRANSMITE POR UN SOLO SISTEMA, SIN QUE LOS DOS CANALES INTERFIERAN ENTRE SI.
- AMULTIPLEZADO EN CUADRATURA (QM, QUADRATURA MULTIPLEXING)
- BMULTIPLEXION POR DIVISION DE FRECUENCIAS (FDM, FREQUENCY DIVISION MULTIPLEXING)
- CCOMPRENSION Y EXPANSION DE AMPLITUD DE SSB (ACSSB, AMPLITUDE COMPANDORING SSB)
178378. ESTE METODO SE USA EN FORMA NORMAL PARA COMBINAR CANALES DE INFORMACION EN MODEMS DE DATOS Y PARA MULTIPLEXAR SEÑALES DE COLOR EN TELEVISION DE BANDA ANCHA.
- AQM
- BFDM
- CACSSB
179379. LAS TRANSMISIONES DE ________________SE ESPECIFICAN POR LA POTENCIA MAXIMA DE ENVOLVENTE (PEP, PEAK ENVELOPE POWER) Y POR EL VOLTAJE MAXIMO DE ENVOLVENTE (PEV, PEAK ENVELOPE VOLTGE) Y NO TAN SOLO POR LA POTENCIA Y EL VOLTAJE EFECTIVOS (rms).
- ABANDA LATERAL UNICA
- BDOBLE BANDA LATERAL
- CBANDA LATERAL UNICA CON PORTADORA SUPRIMIDA
180380. LA PEP DE UN TRANSMISOR _______________ES ANALOGA A LA POTENCIA TOTAL DE SALIDA DE UN TRANSMISOR CONVENCIONAL DE DOBLE BANDA LATERAL Y PORTADORA DE MAXIMA POTENCIA.
- ASSBSC
- BSSBFC
- CDSBFC
181381. ES LA POTENCIA DE SALIDA, MEDIDA EN EL MAXIMO DE LA ENVOLVENTE, CUANDO LA ENTRADA ES UNA SEÑAL DE PRUEBA DE DOS TONOS Y LOS DOS TONOS TIENEN IGUAL MAGNITUD.
- APEP NOMINAL
- BPEP
- CPEV
Informações
- Descrição
- MARINEROS CONOCIMIENTOS ESPECIFICOS 2022 Quiz sobre COMUNICACIONES ELECTRONICAS 2, criado por marco antonio martinez em 23-07-2022.
- Idioma
- Español
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